Estudio experimental de un tamaño de malla razonable de relaves reforzados con geomallas.

Jul 29, 2023

Scientific Reports volumen 12, número de artículo: 10037 (2022) Citar este artículo

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Actualmente, varios códigos y estándares no tienen en cuenta la influencia del tamaño de malla de la geomalla en las características de la interfaz. Para explorar el tamaño de malla razonable de la geomalla utilizada para relaves reforzados, se realizaron la prueba de corte directo y la prueba de extracción de relaves reforzados con geomalla con diferentes tamaños de malla. Los resultados muestran que la superficie de corte de relaves reforzados con geomallas se caracteriza por la acción combinada de la interfaz geomalla-relaves y la interfaz relaves-relaves; la fricción de la interfaz geomalla-relaves se separó de la fricción de la interfaz integral para analizar la influencia de la relación de área en ella bajo diferentes condiciones de prueba; y el tamaño de malla de los relaves reforzados con geomalla, es decir, la relación del área de la interfaz geomalla-relaves con la superficie de corte (α), tiene una mayor influencia en la pseudocohesión y menos en el ángulo de pseudofricción. La fuerza de fricción de la interfaz geomalla-relaves aumenta ligeramente al aumentar el tamaño de la malla, luego disminuye drásticamente y el efecto de refuerzo de la geomalla desaparece rápidamente. Considerando la prueba de corte directo y la prueba de extracción, el tamaño de malla razonable de los relaves reforzados con geomalla debe ser el tamaño de malla correspondiente a α 0,47–0,55. Con el aumento de α, el efecto de los relaves reforzados con geomalla se puede dividir en cuatro etapas donde la tercera etapa (\(0.4 \le \alpha < 0.6\)) es la etapa con el mejor efecto de refuerzo.

En los últimos años, la geomalla se ha utilizado ampliamente en muchas estructuras reforzadas, como subrasantes, muros de contención, bancos, taludes y terraplenes debido a sus estructuras superficiales únicas, como malla y nervaduras, que pueden desempeñar el papel de incrustación y mordida. Ha desempeñado un papel en la mejora de la resistencia y estabilidad del suelo. En un refuerzo de terraplén similar al de una presa de relaves, Arulrajah et al.1 realizaron investigaciones sobre vidrio espumado reciclado reforzado con geomalla, demostrando que el refuerzo de geomalla tiene una importante importancia en ingeniería para mejorar la estabilidad del terraplén; Como una de las estructuras críticas en la producción minera, los académicos tienen grandes preocupaciones sobre la estabilidad de la presa de relaves2, por lo que el refuerzo de geomalla también tiene muchas aplicaciones y estudios para mejorar la estabilidad de la presa de relaves3,4. Con la aplicación gradual de la geomalla, se comenzaron a estudiar gradualmente las características de interacción de la interfaz entre la geomalla y el relleno5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15.

La interacción de la interfaz entre una geomalla y un relleno es un índice técnico clave5,16,17,18,19,20,21,22, porque determina directamente la estabilidad de la estructura reforzada. Los parámetros de interfaz (es decir, el índice de resistencia de pseudocohesión de la interfaz y el ángulo de pseudofricción y el coeficiente de pseudofricción) son los parámetros más importantes para el diseño y análisis de estructuras reforzadas23,24. Los parámetros de interfaz del suelo reforzado se obtienen principalmente a partir del ensayo de corte directo y del ensayo de extracción, y luego se analizan las características de interacción de la interfaz del suelo reforzado. Debido a los diferentes mecanismos de prueba, los resultados de estas dos pruebas son bastante diferentes. Algunos académicos en China y en el extranjero han comparado y estudiado las interacciones de interfaz entre geomallas y rellenos25,26,27,28. Sin embargo, los académicos no han considerado la estructura de malla única de las geomallas en sus investigaciones, por lo que la selección del tamaño de malla de las geomallas en proyectos de refuerzo reales sigue siendo en gran medida artificial. Para resolver este problema, Tang et al.29 creyeron que la acción de interfaz del cuerpo reforzado se compone de la acción de fricción integral de la interfaz geomalla-suelo y la interfaz suelo-suelo. La acción de fricción de la interfaz geomalla-suelo debe separarse de la acción de fricción integral de la interfaz. La acción de fricción de la interfaz geomalla-suelo debe usarse para caracterizar el efecto de refuerzo de la geomalla para describir con precisión la influencia del tamaño de la malla en el efecto de refuerzo de la geomalla. Al aplicar relaves reforzados con geomalla, también se han llevado a cabo investigaciones sobre las características de fricción de la interfaz de los relaves reforzados con geomalla, y tampoco se ha considerado el efecto del tamaño de malla en la interfaz geomalla-relaves.

Este estudio deduce el método de cálculo del índice de resistencia de la interfaz, que separa el efecto de fricción de la interfaz geomalla-relaves del efecto de fricción integral de la interfaz en ingeniería de relaves reforzados, las características de fricción de la interfaz entre geomalla y relaves con diferentes tamaños de malla se estudiaron mediante análisis directo interior. Pruebas de corte y arranque. Se obtuvo el efecto del tamaño de malla de la geomalla sobre el índice de resistencia de la interfaz bajo las dos condiciones de prueba. Luego, se discute el efecto de la prueba de corte directo y de extracción en la selección de un tamaño de malla razonable de la geomalla. Luego se explora el tamaño de malla razonable de los relaves reforzados con geomalla, lo que brindó apoyo para el diseño de presas de relaves reforzados en ingeniería práctica y llenó el vacío de investigación en la selección del tamaño de malla de los relaves reforzados con geomalla.

El equipo utilizado en este estudio es un equipo patentado reformado a partir del sistema de prueba de extracción por corte directo de geosintéticos YT1200 (compañía de instrumentos Nanjing Huade), que resuelve las deficiencias del equipo existente. El sistema consta de una caja de prueba (corte directo y extracción), un sistema de carga vertical, un sistema de carga horizontal y un sistema de adquisición de datos. Todo el equipo de prueba, excepto el sistema de grabación de imágenes, está instalado en un banco de pruebas, de modo que la fuerza del motor de tensión y compresión que actúa sobre la caja de prueba y la fuerza de reacción generada por el dispositivo de reacción en la caja de prueba se anulan entre sí, lo cual es conveniente para el control de pruebas y reduce los errores de prueba. El equipo de prueba se muestra en la Fig. 1.

Dispositivo de prueba.

Hay dos tipos de cajas de prueba diseñadas en base a este instrumento: cajas de prueba de corte directo y cajas de prueba de extracción, como se muestra en la Fig. 2. La caja de prueba de corte directo (Fig. 2a) se divide en una caja de prueba de corte directo superior y una inferior. carro de corte directo, donde las dimensiones internas de la caja de corte directo superior son 300 × 300 × 150 mm (largo × ancho × alto). Las dimensiones interiores de la caja de prueba extraíble (Fig. 2b) son 300 × 300 × 220 mm. Se abrió una hendidura estrecha con unas dimensiones de 300 × 10 mm en el centro de la parte delantera y trasera de la ranura de prueba para extraer los geosintéticos. Se pega un plexiglás templado de 10 mm de espesor dentro de las aberturas de la caja de prueba de corte directo y de la caja de prueba extraíble para facilitar la observación de la deformación del refuerzo durante la prueba y tomar fotografías para realizar la visualización de la interfaz entre las refuerzo y suelo durante la prueba. Las dos cajas de prueba de este equipo son generalmente más grandes que cajas de prueba similares y tienen una cierta reducción en tamaño y efectos de contorno. El área inferior es la misma, lo que puede facilitar las pruebas de corte directo y de extracción en diferentes condiciones de trabajo, y los resultados de las pruebas se analizan y comparan.

Caso de prueba.

El cilindro con sensor de presión aplica la presión de sobrecarga a través del dispositivo de reacción en el sistema de carga vertical. El cilindro es un compresor de aire de 30 L. Encima del sistema de carga de presión, una placa de presión con dimensiones de 295 × 295 × 10 mm puede aplicar uniformemente presiones superpuestas dentro del rango de 0 a 200 kPa. El sistema de carga neumático se utiliza para controlar la carga vertical del equipo de prueba, lo cual es conveniente para el control y descarga de la carga y puede aplicar diferentes presiones superpuestas constantes al relleno en la caja de prueba.

El motor de tensión y compresión del sistema de carga horizontal con un sensor de tensión tiene una velocidad controlable, que puede ejercer una velocidad de carga constante en el rango de 0 a 5 mm/min y medir la fuerza de prueba.

Esta máquina de prueba está equipada con un panel de control (ver Fig. 1). El panel de control izquierdo está conectado al sistema de carga vertical para establecer la presión suprayacente, y el panel de control derecho está conectado al sistema de carga horizontal para reflejar los resultados de la prueba en tiempo real. En la pantalla de visualización, se realiza un seguimiento en tiempo real de los datos de la prueba para que la prueba pueda analizarse o detenerse a tiempo. Cuando ocurren problemas, asegurando la alta eficiencia de la prueba, los datos se recopilan y guardan automáticamente durante la prueba, la máquina de prueba se conecta a la computadora y los datos se pueden exportar una vez finalizada la prueba a la computadora, la precisión de Los resultados están garantizados.

El relleno de relaves utilizado en la prueba provino del estanque de relaves Fengshuigou del concentrador Qidashan de Angang Mining Group, con una densidad de 1,83 g/cm3 y un contenido de humedad del 3,75%. Las propiedades físicas de los relaves son las siguientes: tamaño de partícula efectivo d10 = 0,10 mm, tamaño de partícula mediano d30 = 0,19 mm y tamaño de partícula restringido d60 = 0,30 mm. La distribución del tamaño de partículas de los relaves se muestra en la Tabla 1. Los cálculos mostraron que el coeficiente de irregularidad Cu de los relaves era 3,5 y el coeficiente de curvatura Cc era 1,2. Este último valor está entre 1 y 3, lo que indica que los relaves eran de mala gradación.

Las geomallas utilizadas en la prueba fueron geomallas de tracción biaxiales de fibra de vidrio (EGA30), aplicadas en diversos entornos de ingeniería de refuerzo con resultados superiores. Los parámetros específicos de rendimiento del material de las geomallas se resumen en la Tabla 2.

Corte la geomalla utilizada en la prueba de acuerdo con diferentes tamaños de malla, el tamaño original es 12,7 × 12,7 mm y continúe cortándola a otros tamaños en la Tabla 3 (como se muestra en la Fig. 3). Dado que la resistencia a la tracción de la geomalla disminuirá después del corte, para reducir el impacto de esta situación en los resultados de la prueba, la prueba de corte directo y la prueba de extracción se llevan a cabo bajo cuatro tensiones normales de bajo nivel (10 kPa, 20 kPa, 30 kPa y 40 kPa), y se diseñan cinco grupos de esquemas de prueba según las geomallas cortadas con diferentes tamaños de malla, con un total de 40 grupos de esquemas de prueba. Cada grupo poseía de 1 a 3 grupos evaluados en paralelo para reducir la discreción de los resultados. La Tabla 3 muestra los datos medidos y α de geomallas con diferentes tamaños de malla. (consulte a continuación la fórmula correspondiente en la tabla).

Geomallas con diferentes tamaños de malla después del corte.

Durante las pruebas, se utilizó la densidad de la arena de relaves para controlar la cantidad de arena en la caja de prueba, y el proceso de carga de arena se estratificó-compactó para asegurar que cada grupo tuviera la misma densidad. Aplicamos aceite lubricante uniformemente en ambos lados de la caja de prueba extraíble para reducir el efecto del tamaño durante la prueba. La velocidad de las pruebas de corte directo y de extracción se fijó en 2 mm/min. Después de las pruebas, se registraron los valores máximos de cada grupo para su posterior análisis.

De acuerdo con los datos de prueba de corte directo y extracción de relaves reforzados con geomalla con diferentes tamaños de malla del autor30, los índices de resistencia de la interfaz (ángulo de pseudocohesión y pseudofricción) de los relaves de geomalla se obtuvieron a partir de la resistencia de Mohr-Coulomb. criterio, como se muestra en la Fig. 4. Al aumentar el tamaño de malla de la geomalla, es decir, α disminuye, el índice de resistencia de la interfaz de pseudocohesión aumenta y el ángulo de pseudofricción no cambia mucho. Cuando el tamaño de malla de la geomalla aumentó de 12,7 × 12,7 a 63,5 × 63,5 mm, en condiciones de prueba de corte directo: la pseudocohesión disminuyó de 12,11 a 1,44 kPa, que es una reducción del 88%, el ángulo de pseudofricción aumentó de 23,50°. a 25,34°, lo que supone un aumento del 7,8%; En condiciones de prueba de extracción: la pseudocohesión disminuye de 9,33 a 1,01 kPa, lo que representa una reducción del 89,2%, y el ángulo de pseudofricción aumenta de 10,38° a 10,93°, lo que representa un aumento del 5,3%. Esto se debe a que el aumento del tamaño de malla de la geomalla conduce al aumento del área de contacto relaves-relaves en la interfaz geomalla-relaves, lo que mejora la mordida y la incrustación del refuerzo. Por lo tanto, bajo las dos condiciones de prueba, la variación del tamaño de malla de la geomalla afecta significativamente la pseudocohesión del índice de resistencia de la interfaz, y la influencia sobre el ángulo de pseudofricción puede ignorarse.

Relación entre el tamaño de malla de la geomalla y el índice de resistencia de la interfaz durante la prueba de corte directo: (a) pseudocohesión y (b) ángulo de pseudofricción.

Las pruebas de corte directo y de extracción se realizaron bajo diferentes tensiones normales y la línea de ajuste se ajusta a la ley de Mohr-Coulomb. El efecto de la interfaz reforzada se caracteriza por la interacción entre la interfaz relaves-relaves y la interfaz geomalla-relaves. Por lo tanto, las fallas de las interfaces relaves-relaves y geomalla-relaves también cumplen con el criterio de falla de Mohr-Coulomb:

donde \((\tau \,,\sigma )\) denota la fuerza de fricción de la interfaz y la tensión normal correspondiente, (kPa, kPa); \((c,\phi )\) denota el índice de resistencia de la interfaz de pseudocohesión y ángulo de pseudofricción, (kPa, °).

El esfuerzo cortante de la interfaz resultante es igual al producto del esfuerzo cortante y el área de corte, y la siguiente ecuación se puede obtener en condiciones de corte directo y de estirado:

donde \(A{}_{{{\text{interfaz}}}} = A{}_{{{\text{relaves}}-{\text{relaves}}}} + A_{{{\text{ geomalla}}-{\text{relaves}}}}\). \(A{\kern 1pt} {}_{{{\text{interfaz}}}}\) denota el área de la geomalla incrustada en la caja de prueba de corte directo o de extracción, que es el área del plano de corte en el proceso de prueba, \(A{}_{{\,{\text{interfaz}}}} = {0}{\text{.09 m}}^{{2}}\). \(A{\kern 1pt} {}_{{\text{geomalla-relaves}}}\) denota el área de contacto geomalla-relaves; \(A{\kern 1pt} {}_{{\text{relaves-relaves}}}\) denota el área de contacto relaves-relaves.

Porque la interfaz de refuerzo compuesto, la interfaz relaves-relaves y la interfaz geomalla-relaves producen la misma superficie de acción:

Según los resultados de las pruebas en papel anteriores, el cambio del tamaño de malla de la geomalla tiene un mayor impacto en la pseudocohesión en el índice de resistencia de la interfaz y menos en el ángulo de pseudofricción. Este estudio asume que el valor del ángulo de pseudofricción no cambia con el cambio del tamaño de malla de la geomalla de relaves reforzados:

Ecuaciones integrales. (1)–(4) disponibles

donde,\(A_{{{\text{geomalla-relaves}}}} /A_{{{\text{interfaz}}}} = \alpha\). \(\alpha\) denota la relación del área de la interfaz geomalla-relaves con respecto a la superficie de corte. \(c_{{{\text{geomalla-relaves}}}}\) denota la pseudocohesión de la interfaz geomalla-relaves; \(c_{{{\text{relaves}}-{\text{relaves}}}}\) denota la pseudocohesión de la interfaz relaves-relaves, el valor predeterminado es 1 kPa, es decir

Combinando la ecuación. (6), ecuaciones. (1a) y (1c), la relación entre la fuerza de fricción de la interfaz geomalla-relaves (\(\tau_{{{\text{geomalla-relaves}}}}\)) y la relación del área de la geomalla-relaves La interfaz con la superficie de corte (\(\alpha\)) bajo diferentes tensiones normales se puede obtener de la siguiente manera:

Para resumir, la Ec. (7) es la fuerza de fricción de la interfaz geomalla-relaves que separa la fricción de la interfaz geomalla-relaves de la fricción de la interfaz integral. Se puede obtener un tamaño de malla preciso y razonable analizando la resistencia a la fricción de la interfaz geomalla-relaves en diferentes condiciones de prueba.

Bajo las dos condiciones de prueba de corte directo y extracción, con el aumento de la relación del área de la interfaz geomalla-relaves con respecto a la superficie de corte, el índice de pseudocohesión de resistencia integral de la interfaz aumenta en un índice negativo. La fórmula de ajuste se muestra en la siguiente ecuación. (8). Según la ecuación. (8), cuando α = 0,22, la pseudocohesión del índice de resistencia de la interfaz integral bajo las condiciones de corte directo y prueba de extracción son 1,13 kPa y 0,87 kPa, respectivamente. La interfaz geomalla-relaves es de 1,57 kPa y 0,42 kPa, respectivamente. Indicando que el efecto de los relaves reforzados con geomalla apenas ha comenzado a surtir efecto; cuando α = 1, es decir, cuando la geomalla está llena de relaves, la pseudocohesión del índice de resistencia de la interfaz integral bajo las dos condiciones de prueba es 12,36 kPa y 9,77 kPa. Puede verse a partir de la Ec. (6) que el valor de la pseudocohesión de la interfaz integral es el mismo que el de la interfaz geomalla-relaves.

En circunstancias normales, con el aumento de α, la pseudocohesión de la interfaz integral también aumenta y alcanza el máximo cuando α = 1. Pero si el efecto de refuerzo de la geomalla se maximiza en este momento, se necesita el siguiente análisis. Sustituyendo la ecuación. (8) en la ecuación. (7), la relación \(\tau_{{\text{geomalla-relaves}}} - \alpha\) bajo dos condiciones de prueba (el ángulo de pseudofricción a continuación bajo la prueba de corte directo y la prueba de extracción es el valor promedio de múltiples conjuntos de pruebas, que son 24,366° y 10,702°), como se muestra en la ecuación. (9) .

Dibuje la curva \(\tau_{{\text{geomalla-relaves}}} - \alpha\) bajo diferentes condiciones de prueba según la ecuación. (9) como se muestra en la Fig. 5. La tendencia de la curva \(\tau_{{\text{geogrid-tailings}}} - \alpha\) bajo las dos condiciones de prueba es la misma. A medida que \(\alpha\) aumenta, \(\tau_{{\text{geogrid-tailings}}}\) primero aumenta rápidamente y luego disminuye lentamente; bajo la misma tensión normal, cuando el tamaño de malla de la geomalla es 12,7 × 12,7 mm, el \(\tau_{{\text{geomalla-relaves}}}\) obtenido mediante la prueba de corte directo es 31,9% mayor que el de la tracción prueba de salida. Cuando el tamaño de malla de la geomalla es 63,5 × 63,5 mm, la diferencia entre las dos es del 60,6%. Con el aumento del tamaño de malla de la geomalla, la prueba de corte directo es más significativa la diferencia \(\tau_{{\text{geomalla-relaves}}}\) obtenida de la prueba de extracción; esto se debe a la diferencia entre los mecanismos de prueba de corte directo y de extracción. En el proyecto de relaves reforzados, la situación real debe considerarse plenamente en la posición de relaves reforzados. Juzgue razonablemente si pertenece a la fricción de corte directa o a la fricción de tracción para seleccionar el método de prueba apropiado y el índice de parámetros de la interfaz.

Curva \(\tau_{{\text{geomalla-relaves}}} - \alpha\) bajo diferentes tensiones normales: (a) Prueba de corte directo y (b) Prueba de extracción.

Para encontrar el tamaño de malla razonable de la prueba de corte directo y la prueba de extracción bajo diferentes tensiones normales, se utiliza la ecuación. (9) se deriva para obtener la siguiente ecuación. (10). Está claro a partir de la Ec. (10) que bajo las condiciones de corte directo o prueba de extracción, la curva \(\tau_{{\text{geogrid-tailings}}}^{\prime } - \alpha\) no tiene nada que ver con la normal tensión, es decir, la curva \(\tau_{{\text{geogrid-tailings}}}^{\prime } - \alpha\) de diferentes tensiones normales es la misma. Por lo tanto, de acuerdo con el método derivativo, cuando \(\tau_{{\text{geomalla-relaves}}}^{\prime } { = 0}\), la correspondiente fuerza de fricción de la interfaz geomalla-relaves alcanza el valor máximo, y Se puede obtener el tamaño de malla ideal y razonable con efecto de refuerzo.

Según la ecuación. (10), la derivada de la ecuación de resistencia a la fricción de la interfaz geomalla-relaves se muestra en la Fig. 6. Bajo las condiciones de prueba de corte directo, cuando α es 0.47, \(\tau_{{\text{geomalla-relaves}} }\) alcanza el máximo, y \(\tau_{{\text{geogrid-tailings}}}\) alcanza el máximo cuando α es 0,55 en las condiciones de la prueba de extracción. Considerando la prueba de corte directo, la prueba de extracción y diferentes tensiones normales, el tamaño de malla razonable de los relaves reforzados con geomalla corresponde a un rango de valores de 0,47 a 0,55, que es la malla razonable de la geomalla en esta prueba, el tamaño es 25,4 × 25,4 mm.

\(\tau_{{\text{geogrid-tailings}}}^{\prime } - \alpha\) curva bajo diferentes tensiones normales y diferentes condiciones de prueba.

Basado en la investigación de Tang sobre el tamaño de malla razonable del suelo reforzado con geomalla29, este estudio realiza un estudio más detallado sobre la aplicación de relaves reforzados con geomalla y propone un rango más preciso de tamaño de malla razonable. Y así, el efecto de refuerzo de la geomalla se divide en cuatro etapas (ver Fig. 7): En la etapa I \(0 \le \alpha < 0.2\), el efecto de los relaves reforzados con la geomalla no se puede reflejar en esta etapa. En la etapa II \(0.2 \le \alpha < 0.4\), los relaves reforzados con geomalla desempeñaron un papel en esta etapa y el efecto de refuerzo aumentó rápidamente; En la etapa III \(0.4 \le \alpha < 0.6\), el efecto de los relaves reforzados con geomalla se encuentra en la etapa de transición entre la etapa de aumento acelerado y la etapa de disminución lineal estable. La parte sombreada tiene el mejor efecto de refuerzo. En la ingeniería real, ya sea que la fricción de corte directo desempeñe un papel principal o la fricción de tracción desempeñe un papel principal, se recomienda que α correspondiente al tamaño de malla de geomalla seleccionado esté en el área sombreada. En la etapa IV \(0.6 \le \alpha \le 1.0\), el efecto de los relaves reforzados con geomalla muestra un cambio de disminución lineal estable.

El diagrama esquemático del cambio de efecto de los relaves reforzados con geomalla.

(1) El tamaño de malla de los relaves reforzados con geomalla, la relación del área de la interfaz geomalla-relaves con la superficie de corte, tiene un efecto significativo en la pseudocohesión del índice de resistencia de la interfaz geomalla-relaves y tiene un efecto insignificante en la pseudo-cohesión. ángulo de fricción. Para analizar con mayor precisión el efecto de los relaves reforzados con geomalla, se deduce la relación entre la resistencia a la fricción de la interfaz geomalla-relaves y la relación del área de la interfaz geomalla-relaves con la superficie de corte y se obtiene un tamaño de malla razonable.

(2) Con el aumento de la relación del área de la interfaz geomalla-relaves con respecto a la superficie de corte, la resistencia a la fricción de la interfaz geomalla-relaves primero aumenta rápidamente y luego disminuye lentamente. La selección de un tamaño de malla razonable para los relaves reforzados con geomalla debe controlar la relación del área de la interfaz geomalla-relaves con respecto a la superficie de corte entre 0,47 y 0,55; dentro de este rango, la función de incrustación y mordida de la nervadura transversal de la geomalla se puede lograr. juego completo y el efecto de refuerzo de la geomalla es el mejor.

(3) El resultado de los relaves reforzados con geomalla se puede dividir en cuatro etapas: La tercera etapa (\(0.4 \le \alpha < 0.6\)) es la etapa de transición entre la etapa de aumento acelerado y la etapa de reducción lineal estable de la geomalla. Efecto relaves reforzados. En esta etapa, la fuerza de fricción de la interfaz geomalla-relaves es mayor que en otras etapas, siendo la etapa con mejor efecto de refuerzo.

Todos los datos, modelos y códigos generados o utilizados durante el estudio aparecen en el artículo enviado.

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Descargar referencias

La investigación fue apoyada por la Fundación Nacional de Ciencias Naturales de China (51774163) y el fondo juvenil del Departamento Provincial de Educación de Liaoning (LJKQZ2021153) y el equipo de innovación disciplinaria de la Universidad Técnica de Liaoning (LNTU20TD-12). Agradecemos los útiles comentarios del editor y de los revisores anónimos.

La Fundación Nacional de Ciencias Naturales de China (51774163) y el fondo juvenil del Departamento de Educación Provincial de Liaoning (LJKQZ2021153) y el equipo de innovación disciplinaria de la Universidad Técnica de Liaoning (LNTU20TD-12).

Facultad de Ingeniería Civil, Universidad Técnica de Liaoning, Fuxin, 123000, Provincia de Liaoning, China

Changbo Du, Ben Niu y Lidong Liang

Facultad de Mecánica e Ingeniería, Universidad Técnica de Liaoning, Fuxin, 123000, Provincia de Liaoning, China

Laigui Wang

Facultad de Arquitectura y Transporte, Universidad Técnica de Liaoning, Fuxin, 123000, Provincia de Liaoning, China

fuyi

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Conceptualización, CD; Curación de datos, CD y BN; Análisis formal, LW y FY; Investigación, LW y LL; Metodología, CD; Borrador original escrito, BN; Redacción, revisión y edición, CD y BN Todos los autores han leído y aceptado la versión publicada del manuscrito.

Correspondencia a Ben Niu o Fu Yi.

Los autores declaran no tener conflictos de intereses.

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Reimpresiones y permisos

Du, C., Niu, B., Wang, L. et al. Estudio experimental de un tamaño de malla razonable de relaves reforzados con geomalla. Representante científico 12, 10037 (2022). https://doi.org/10.1038/s41598-022-13980-x

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Recibido: 14 de octubre de 2021

Aceptado: 31 de mayo de 2022

Publicado: 16 de junio de 2022

DOI: https://doi.org/10.1038/s41598-022-13980-x

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